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河北竹粉燃烧机回火原因

生物质燃烧机在电站锅炉中的应用

摘要:分析燃烧器稳定着火机理,介绍生物质燃烧机的设计思想,提出这种燃烧装置小油容量的设计方法,计算生物质燃烧机的节油率与现场实测值吻合良好。推荐该方法用于生物质燃烧机小油容量的设计计算。理论分析和现场应用表明,运行的生物质燃烧机撇油时就是可靠的常规煤粉燃烧器。*.*炉膛出口烟气温度偏差降低 锅炉上的应用*.*磨煤机运行组合方式酌影响二次风分内外两股送入,调节两者的比例, 可控制二次风的混合 ,保证火焰稳定和长度适中。此外 , 通过控制煤粉和空气的混合 ,延长燃烧过程 ,降低火焰温度峰值,可减少火焰中NOx 的生成。河北竹粉燃烧机回火原因
大中型电站锅炉的冷炉启动及低负荷稳燃总是要消耗大量燃油,燃油的价格比煤粉高得多,用量大或者频繁使用就提高了发电成本,因此,电站锅炉减少用油是提高电厂经济效益的一个亘要手段。生物质燃烧机是一种的稳燃装置,实际应节油效果显著,但到目前为止,对小油煤粉燃烧器的设计还没有一种公认的方法,特别是对于该燃烧装置中的关键设备小油容量基本上是通过试验来确定的。因此,提出一种实用可靠的小油容量计算方法,对进一步推动该技术在电站锅炉上的应用*.* 燃用低挥发分煤种的低 NOx 同轴燃烧系统 经统计分析表明:当磨煤机运行组合方式改变时,*号炉NOx排放浓度的平均水平为*0*.*第*划 高小涛,等:*00 MW前后墙布置生物质燃烧机锅炉的NO。排放特性及其影响因素的分析 。***。mg/m*,标准偏差范围为±**.0 mg/m*,为平均值的±*%;*号炉N0。排放浓度的平均水平为***.*mg/m*,标准偏差范围为±**.* mg/m*,为平均值的±*%其影响范围显著高于生物质燃烧机参数调节的影响,与锅炉氧量变化的影响范围接近,这主要是因为磨煤机运行组合方式的改变不仅改变了火焰中心位置和燃烧的集中程度,而且明显影响炉内空气分级的作用.可喜的是 ,通过技术引进和合资办厂,我国电站锅炉制造厂家已经熟练地掌握具有 *0 年代先进水平的低 NOx 生物质燃烧机的设计技术和制造工艺 ,并根据我国电站燃煤的条件和运行惯方式 , 进行适应性改造和开发。目前 , 我国新投产的 *00MW 、*00MW 主力机组已普遍地使用了性能较好的低 NOx 生物质燃烧机。河北竹粉燃烧机回火原因
是非常重要的。
燃烧器的着火稳定性
煤粉达到着火温度,煤粉气流就会发生着火。对应1kg空气的煤粉气流所需的着火热Qi为: 电厂*台机组分别于*00*年*月和**月投产,*0**年*月和*0**年*月分别进行次C级检修,发现*台锅炉部分燃烧器均存在重烧损现象: 媒粉燃烧器是锅炉燃烧设备的重要组成部分,燃烧器烧损后将破坏炉内燃烧工况,造成火焰中心偏斜,并带来水冷壁结焦和高温腐蚀等问题,使锅炉运行的性和经济性受到影响,对锅炉的运行构成严重威胁。为此必须采取必要的措施,以保证燃烧器的运行。 (*)燃烧器自下往上A层~F层烧损裎度逐步加重,A、B、C燃烧器烧损较轻,部分燃烧器轻微变形,不影响使用;D、E、F燃烧器烧损较为严重。
QF( Ck十肛Cm)(Z    kj/kg    式中Ck空气比热,kj/(kg.℃);
厂一煤粉比热,kj/(kg.℃);
胪一煤粉浓度,kg/kg(C;
砰——煤粉的着火温度,℃;

%一风粉混合温度,℃。

(*)优化燃烧器钝体板的结构,在煤粉喷嘴迎风面粘贴耐磨陶瓷;合理选择钝体板的材质,锅炉总风量提高钝体板的耐磨损强度,防止其脱落。 氧量也是影响锅炉燃烧和效率的主要因素之一(图*(b)、(c》,对于单因素试验工况,随着氧量的增加,*台锅炉的飞灰含碳量均呈降低的趋执,这是符合预期目标的,因为氧量的增加可促进煤颗粒的燃烧和焦的后期燃烧,从图*(b)还可以看出:*台锅炉的飞灰含碳量均在很小范围内变化,即几乎不随氧量而变化,这意味着氧量变化对锅炉飞灰含碳量的影响是微弱的,这是因为低NO。轴向旋流生物质燃烧机的显著特征除了其低NO。燃烧性能外,还具有优良的着火稳定性和燃烧性能旧,对于燃烧高挥发分烟煤该类型生物质燃烧机可确保燃烧性能,因此可实现良好的燃尽性能,*.*.*燃烧器停运时的周界风偏小 改造后煤粉在炉膛内燃烧过程分主燃烧区域、还原脱硝区域和燃烧完成区域,见图*。 机组负荷* 000 MW时,用远红外辐射高温仪进行测量炉膛温度,各层燃烧器区域的温度分布见图*,A~F燃烧器区域炉膛温度越来越高,这与燃烧器的烧损情况分布相符合。炉膛火焰中心温度偏高,高温烟气对燃烧器的辐射换热增强,而燃烧器周界冷却风量不足,导致燃烧器喷口温度过高,造成燃烧器烧损。 NO。排放浓度的控制要求锅炉运行在相对较低的氧量水平下,笔者对单因素试验以外工况氧量影响的统计分析表明:*号、*号炉NO。的平均排放浓度分别为***.* mg/m。和**0.* mg/m。,氧量变化引起的标准偏差范围分别为±**.* mg/m*和±**.* mg/m*,虽然其相对范围分别为平均值的±*%和±*%,但绝对范围却很大,当然,这其中包含了煤质变化和其他运行因素变化的影响,为了了解这批种类繁多的低 NOx 生物质燃烧机的运行实绩和 NOx 排放特性 , 自 **** 年起,电力部热工研究院在数年的时间内,对此进行了专项试验研究 ,研究的范围涉及了几乎所有已经投运的低 NOx 生物质燃烧机。*浓淡一次风的混合 为节约电站锅炉燃烧用燃油,我国科研人员在生物质燃烧机和油的设计上做了大量的工作,早期主要集中在生物质燃烧机的设计上,积累了不同煤种燃烧特性的试验数据,提出了“三高区”的理论,开发了船体生物质燃烧机、钝体生物质燃烧机、浓淡生物质燃烧机、双通道生物质燃烧机等多种形式的燃烧器,收到了一定效果,但这些生物质燃烧机早期改造的目的是节约低负荷稳燃用油,后期的改造主要考虑降低NOx的效果。

在四角燃烧的煤粉炉内,煤粉气流的着火热主要由对流换热提供,约占着火热的80010以上,辐射热约占百分之十几,因此,炉膛提供给一次风煤粉气流的着火热又可以表示为Q',:
Q'i∞nmj
式中野一高温烟气的温度,℃;
mj一一次煤粉射流对高温烟气的卷吸

量,kg/kg

* .*.* 运行实绩河北竹粉燃烧机回火原因 首先,浓生物质气流的着火温度低研究表明[盯不同生物质浓度和不同一次风率的着火温度由图*表示随着生物质浓度的增加,生物质的着火温度降低,着火可以得到改善浓一次风在向火侧形成了稳定的火焰,造成高温环境。淡一次风也会随之及时着火 煤质特性变化对*台锅炉NO。排放浓度的影响示于图*.从煤质特性数据看,试验煤种,特别是*号炉具有较大的煤质变化范围,因而煤质特性参数对锅炉NO。排放浓度的影响表现为:NO。排放浓度随煤的含氮量(N。。或N。。/Q。一。比值)、挥发分含量的增加而呈降低趋势,其原因也是低NO。生物质燃烧机的采用以及主燃烧区低过量空气系数抑制了燃料氮,特别是挥发分氮向NO。转化的结果,虽然*号炉总体NO。排放较少,但从图*中可以看出:煤质参数影响的趋势是一致的,

从式可以看出,当煤种、煤粉浓度及一次风速(一次风量)不变时,煤粉气流所需的着火热不变。当锅炉的燃料供应变差或锅炉在低负荷运行时,炉塍的温度水平会随之降低,这种情况下要保证一次风射流着火,即炉膛提供给一次风煤粉气流的着火热不变,从式来看只有通过增大煤粉气流对高温烟气的卷吸量来实现,即煤粉气流的着火点向下游移动。煤粉气流的着火点在一定的范围内移动对煤粉的燃烬影响不大,锅炉仍能稳定燃烧。因此,一般的煤粉炉都有70% MCR以上的负荷自稳定范围,但当锅炉负荷降低到70% MCR以下运行时,煤粉气流着火点的推迟影响到煤粉的燃烬,进而引起炉膛火焰温度继续下降,炉膛火焰温度降低与着火点的不断推后形成恶性循环,这时就会造成燃烧不稳甚至发生灭火。

*试验系统与研究内容* .*.* 燃烧系统的特点 工业性试验和工业应用都表明:水平浓缩生物质燃烧机的确可以保证、稳燃低污染的性能在**0t/h锅炉上的应用得到了燃烧效率达到*& TS0殇负荷不投油。NO,排放量下降**%的效果河北竹粉燃烧机回火原因

生物质燃烧机的设计思想

电站锅炉的点火及稳燃油常常是布置在.二次风喷嘴中,这样布置有许多优点,但它的热功率一般比较大。冷炉启动1次,410 t/h锅炉需耗油20—30670 t/h锅炉需耗油50—70煤质变差或其它原因引起启动时间延长,耗油每次常达200—300如果锅炉参与调峰,每台锅炉的年耗油量有数千吨。因此,节约燃油,以煤代油可以提高电厂的经济效益。

* .*.* 结构特点及降低 NOx 排放的原理 用全压探针和电子微压计测量旋流叶片进、出口以及生物质燃烧机喷口处的全压值,得到旋流叶片及燃烧器的阻力系数与喷口雷诺数之间的关系曲线,进而确定进入第二自模化区的临介雷诺数,雷诺数Re、欧控准则数Eu及阻力系数∈的计算公式如下,式中:V为生物质燃烧机喷口平均轴向速度,用各工况空气和燃料气总和计算得出;D为喷口直径;v为气体的运动粘度,由于试验中燃料气体用空气模拟,所以v取试验温度下空气的运动粘度;△妒为旋流叶片进口与生物质燃烧机出口之间全压的差值;p为试验温度下空气的密度,综上所述, 它的确是一种、低污染、低负荷适应能力强的燃烧系统。 燃尽风对锅炉NO。排放浓度影响的研究表明:尽管试验锅炉生物质燃烧机区域设计的过量空气系数较高,但燃尽风量的显著减少提高了NO。的排放浓度,因此燃尽风量也是NO。排放的主要影响因素,相比之下,在试验条件下,燃尽风量的变化对锅炉效率的影响却并不大,河北竹粉燃烧机回火原因

将油布置在二次风喷嘴中的这种燃烧装置(大油),在锅炉点火或稳燃阶段,首先由大油提高炉膛高温烟气温度,高温烟气再通过对流将热量传递给一次风射流,对于单一的煤粉喷嘴来说,大油燃油中大约1/4的发热量参与其~次风煤粉射流的对流换热,所以大油点火稳燃的效率不高。

图*为某电厂斜入式直流微油煤粉生物质燃烧机的三维模型示意图,同时对该煤粉生物质燃烧机内煤粉在微油引燃下的流场进行了数值模拟(见图。从模拟计算结果可以看出,气膜冷却风在生物质燃烧机壁面附近可维持较高的速度,形成高速的保护腻以利于生物质燃烧机壁面的冷却和保护,同时在生物质燃烧机中心地带有适当的低速区,有利于强化燃烧。自*0 年代中期起,我国电力工业进入了快速发展时期 ,火电机组装机容量逐年大幅度增加。根据我国一次能源以煤为主的特点,因燃煤而造成的环境污染问题也将日益严重。很明显, 一次能源短缺和环境污染已成为制约电力工业可持续发展的重要因素。 与切圆燃烧方式相比大型锅炉采用旋流生物质燃烧机墙式布置对冲燃烧方式,也可以实现煤的低污染燃烧,具有良好的煤种和负荷适应性,特别是墙式对冲燃烧锅炉炉内温度场、速度场对称而分布均匀,一般不会出现炉膛出口受热面的热偏差【*咽,因此在上世纪*0年代,这种燃烧方式随着大型燃煤发电机组技术的引进而在国产大型电站锅炉上得到了广泛应用,例如,在国产*00 MW级超临界锅炉中,哈尔滨锅炉厂有限责任公司和东方锅炉(集团)股份有限公司均采用墙式燃烧方式,在墙式燃烧方式中,通过旋流煤粉生物质燃烧机内煤粉气流和空气流的合理组织,基本上可地实煤粉的主要燃烧过程这不同于直流生物质燃烧机切圆燃烧方式,因此在一定程度上NO。的生成特性也存在差异,对于国产*00 MW超临界墙式燃烧锅炉,虽然各家锅炉厂引进技术的来源不同,但生物质燃烧机均采用先进的低NO。旋流生物质燃烧机,气流通过生物质燃烧机内的空气分级控制NO。生成,而且均采用了燃尽风(OFA)技术实现炉内空气分级燃烧,从而进一步控制NOx排放浓度,笔者以*台*00 MW超临界墙式燃烧锅炉为例,采用燃烧调整试骏方法,针对锅炉主要运行单因素变化对NO。排放浓度及运行性能的影响进行了系统的试验研究,为采用这种燃烧方式的大型锅炉的运行优化和NO。排放控制提供依据. 这种燃烧系统开发于 *0 年代初,其目的纯粹是为了降低 NOx 排放量, 我国华能石洞第二发电厂两台 *00MW 超临界机组锅炉就采用了这种燃烧系统。 低氮燃烧器:该技术是通过特殊设计的燃烧器结构,以及通过改变燃烧器的燃料和空气的比例,将低氮燃烧理论,包括空气分级、燃料分级等燃烧原理用于燃烧器,通过尽可能地降低燃烧器,等:* **0 t/h锅炉燃烧器改造与应用出口着火区氧的浓度,适当降低着火区的温度,达到抑制NO,生成的目的。改造内容只需用低氮燃烧器替换原来的燃烧器,燃烧系统和炉膛结构不需更改,是容易实现的改造措施。但单靠此项改造,NO,降低幅度非常有限。*月低负荷消缺时曾投用了微油助燃。 锅炉出口蒸汽温度的上升也缓解了改造前燃烧器摆角的长期上摆**。的缺陷。表*所示,不同磨煤机运行方式下,各典型负荷燃烧器摆角上摆幅度有明显的下降,均在**。以下,部分工况的摆角指令降至*。以下。但改造前煤粉喷燃器容易烧损的现象是否碍到,还有待长期运行后观察。河北竹粉燃烧机回火原因

将油布置在一次风的喷嘴中,该油的发热量全部用于煤粉气流的升温,因此,这样的油稳燃效果好,油的容量可以比放置在二次风喷嘴中的油小得多,称之为小油,这种燃烧装置在锅炉的启动阶段或稳燃阶段用小油火炬点燃一次煤粉射流燃烧。由于油火焰燃烧稳定,小油热负荷的设计满足煤粉气流的着火热,煤粉气流就可以稳定充分着火,这样形成了煤粉火焰与油火焰的相互支持,从而产生了以煤代油的燃烧效果,这种燃烧装置称之为生物质燃烧机。

小油容量的计算方法【1—

锅炉达到了低氮燃烧的改造目的。由于A-PM煤粉燃烧器出口燃烧小环境和炉膛内整体燃烧大环境所创造的低氮燃烧条件,成功降低了炉膛出口烟气的NO.浓度,表*所示为改造前后各典型负荷下SCR入口NO,浓度明显下降。*水平浓缩生物质燃烧机的工业性实验* 锅炉和燃烧系统简介台,共*0台,其中,前墙从上至下分别布置D、C、E*层生物质燃烧机,后墙从上至下分别布置A、F、B*层生物质燃烧机,锅炉配*台磨煤机,每台磨煤机带*层生物质燃烧机,磨煤机的编号和各层生物质燃烧机的编号(A~F)对应,在上层煤粉生物质燃烧机上方,前后墙各布置*层OFA口,每层布置*个,共*0个,以实现炉内空气分级,生物质燃烧机结构示于图*,其中二次空气分为内外*股,称二次风、三次风,并设有的调节装置来调节二、三次风量比和旋流强度,此外,生物质燃烧机内还有一次风和中心风:一次风携带煤粉,而中心风除点火时提供油燃烧空气外,正常运行时则提供少量空气以冷却风管.*股空气均有风门或调节装置,这些调节装置的结构设定可保证燃烧的组织,并实现生物质燃烧机内部的空气分级以降低NO。生成,同时也为燃烧的调节和控制提供了多种方法, 为节约电站锅炉燃烧用燃油,我国科研人员在生物质燃烧机和油的设计上做了大量的工作,早期主要集中在生物质燃烧机的设计上,积累了不同煤种燃烧特性的试验数据,提出了“三高区”的理论,开发了船体生物质燃烧机、钝体生物质燃烧机、浓淡生物质燃烧机、双通道生物质燃烧机等多种形式的燃烧器,收到了一定效果,但这些生物质燃烧机早期改造的目的是节约低负荷稳燃用油,后期的改造主要考虑降低NOx的效果。河北竹粉燃烧机回火原因

以贫煤为例,燃烧1 kg煤粉的理论空气量用下式表示:对应的一次风射流的空气质量用下式计算:
ma=0.2x1.15x1.293 Vo-0.297 4 Vo  kg/kg
设煤粉浓度为5 kg/kg(Coal/Ajr),煤粉的着火温度取750℃,一次风粉混合温度冷炉点火时取50℃,稳定燃烧时取260℃,空气的比热取1.028kj/( kg.℃),煤粉的比热取1.09 kj/(kg.oC),则lkg煤粉对应的一次风粉?昆合物所需的着火热:冷炉点火时,稳定燃烧时为Q
Qi=maQ/=327.4 Vo  kj/kg

Q2=maQF229.2 V  kj/kg

(*)发现燃烧器烧损后要及时进行更换或进行修补,对脱落的燃烧器钝体板进行更换,在钝体板与一次风喷口接触处粘贴耐磨陶瓷。微油点火生物质燃烧机原理河北竹粉燃烧机回火原因

然烧器的热功率为形,(kW),燃煤的发热量为Q幽(kj/kg),燃油的发热量w (kj/kg),设小油的容量满足一次风射流的着火热时,则小油的容量冷炉点火时为,稳定燃烧时:
*000MW超超临界机组锅炉燃烧器烧损原因分析及防治 (*)加强对停运燃烧器进口煤粉管壁温的监视,发现温度异常升高时应手动开大燃烧器周界风门。 从图*(c)可以看出:当单因素氧量变化时,随着氧量的增加,锅炉效率降低,整体上锅炉热效率也随氧量的增加呈下降的趋势,这是因为虽然飞灰含碳量的略微降低导致锅炉可燃烧物热损失略微减少,但氧量的增加也意味着过量空气系数高,所以锅炉的排烟热损失大,其影响超出飞灰含碳量降低的影响,虽然*号锔炉的飞灰含碳量相对较高,但该炉燃煤发热量比*号炉高,相应烟气量小,对应的排烟损失少,因而锅炉热效率水平略高.表*过热蒸汽减温水流量比较 媒粉燃烧器是锅炉燃烧设备的重要组成部分,燃烧器烧损后将破坏炉内燃烧工况,造成火焰中心偏斜,并带来水冷壁结焦和高温腐蚀等问题,使锅炉运行的性和经济性受到影响,对锅炉的运行构成严重威胁。为此必须采取必要的措施,以保证燃烧器的运行。
生物质燃烧机的应用【删

运用上述设计方法,对50 MW、125 MW、200W及300' MW等4种电站锅炉分别对照小油煤粉燃烧器的典型应用实绩进行了小油容量设计计算,计算结果如

锅炉出口的NOx排放量*0*Bas。mg/kg(折算到0*= (f,或者为*** Bas。mg /m*比改造前下降了*%。乏气和分级风的送入 ,在炉内形成助燃空气的分级补给, 既可保证燃烧初期的火焰稳定和后期的燃烬, 也可减少燃烧过程中NOx 的生成。自*0 年代中期起,我国电力工业进入了快速发展时期 ,火电机组装机容量逐年大幅度增加。根据我国一次能源以煤为主的特点,因燃煤而造成的环境污染问题也将日益严重。很明显, 一次能源短缺和环境污染已成为制约电力工业可持续发展的重要因素。河北竹粉燃烧机回火原因

小油容量在设计选取时应留有一定的系数(1.5,尤其在锅炉点火初期,炉膛的水冷效应比较大,小油要在计算容量的2倍左右运行,小油投入运行以后,油火焰的温度超过1 000℃,完全满足煤粉的着火,煤粉着火燃烧以后又增强了油火焰的稳定。生物质燃烧机点火阶段的计算节油率为稳燃阶段的节油率为cd:
从表中可以看出,该设计方法对小油煤粉燃烧器的计算节油率与应用实测值吻合良妤,说明该方法计算正确可靠,生物质燃烧机的计算点火节油率大于72U计算稳燃节油率大于81%。
一次风率取20%,燃烧器的过量空气系数为气的密度取为1.293 kg/m则1 kg煤粉所

小油是在冷炉启动或者锅炉低负荷稳燃时才投用的,生物质燃烧机带油运行时的燃油热负荷仅占煤粉喷嘴热负荷的6%~13%,不会引起燃烧

* .*.* 存在的不足河北竹粉燃烧机回火原因

注:该小油容量选择偏大,此列值仅供参考。器烧坏或结渣。从表1第4列可以看出,即使小油容量热值达到喷燃器总热值的37%,小油煤粉烧器仍能运行。

摘要:微油点火生物质燃烧机是近几年发展起来的燃烧技术,介绍了开发微油点火生物质燃烧机的现实意义、工作原理,分析了微油点火生物质燃烧机与浓淡生物质燃烧机等技术特点和优缺点,通过工程应用实例说明微油点火燃烧器不仅技术成熟,且能取得可观经济效益。河北竹粉燃烧机回火原因 (*)燃烧器喷口材质耐磨强度不够。燃烧器运行不到** 000 h就发现燃烧器下部喷口有磨穿现象,煤粉从磨穿处进入周界风喷口,烧损周界风喷口。WR 型煤粉喷嘴所具有的浓淡燃烧特征 ; 其工作原理是:先利用压缩空气的高速射流将燃料油直接击碎,雾化成超细油滴进行燃烧同时巧妙地利用燃烧产生的热量对燃油进行加热、扩容,使燃油在极短的时间内蒸发气化。油在正常燃烧过程中直接燃烧油气,从图*微油量气化燃烧高能油火焰状况而提高燃烧效率及火焰温度。气化燃烧后的火焰刚性极强、传播速度极快,火焰呈完全透明状(根部为蓝色, 中间及尾部为透明白色),火焰中心温度高达* *00~* 0000c可作为高温火核在煤粉生物质燃烧机内进行直接点燃煤粉燃烧,从而仅使用少量燃油实现电站锅炉启动、停止以及低负荷稳燃。 台州发电厂*号炉系上海锅炉厂生产的SG- **0/*- M***型单汽包自然循环、中间再热悬吊式、四角切圆燃烧、兀型露天布置、中储式、固态排渣烟煤炉。为减少锅炉升停炉与助燃用油,在机组大修时对下排*号角一次风喷咀进行微油气化燃烧虑火生物质燃烧机改造更换该层原一次风主生物质燃烧机安装两只微油气化燃烧点火生物质燃烧机及相应辅助系统。既可作为锅炉启动时点火生物质燃烧机及低负荷稳燃燃烧器使用,在正常运行时又可作为主生物质燃烧机使用。大修后于*00*年**月锅炉启动点火点火时采用投*号角微油油运行,油着火良好。继而直接投入*号角下排给粉机运行,煤粉着火较好、燃烧稳定。启动期间燃用的煤种挥发分为**%左右(收到基),低位发热量平均为*0 0** kV k昏启动期间煤质分析见

为了保证小油火焰的稳定着火和燃烧,这种燃烧装置一般都带有稳焰体。稳焰体根据实际情况可选择钝体或旋流体,生物质燃烧机的稳焰体比较小,燃烧烟煤时稳焰体~130 mm左右,一般稳焰体在~170 mm—240 mm之间,具体数值棍据煤质参数、燃烧工况及锅炉的截面热负荷大小等因素确定。采用一次风射流出口速度不变的设计方法,对原有燃烧器的改造其附加阻力不会超过250 Pa,这相对于送引风机的压力储备是的。

浓相的环形火焰吸收炉膛辐射热后很容易着火燃烧,从而使喷燃器出口点火性能得到改善;环形浓相火焰的形成也延缓了锅炉二次风和高温火焰的混合,有利于减少NO。的产生,同时也有利于在环形浓相火焰所包围的淡相火焰周围产生高温活性炭,形成NO,的还原性气氛,在喷燃器出口小环境下达到低氮燃烧的效果。 (*)D、E、F层燃烧器对应的辅助二次风喷口存在过热变形现象。 根据生成机理,影响NO,生成的主要因素有燃烧温度、尤其是火焰温度峰值,燃料的含氮量、燃烧区域空气系数和燃烧产物在高温富氧区停留时间。其中燃料的含氮量相对固定,空气系数属于燃烧调整手段,低氮燃烧改造的的方向在于降低燃烧温度、减少燃煤在高温富氧区的停留时间。根据上述理论依据,目前成熟的炉内低氮燃烧技术有以下*种: 炉内平均辐射能的变化与锅炉负荷、炉内煤量等参数的变化相对应,其变化特性无论在时间上,还是变化幅度上都非常一致。辐射能信号能够作为炉内燃料量进而作为燃烧热量变化的一个表征参数。利用辐射能响应速度快、非接触式测量的特点,通过对平均光谱辐射强度进行滤波和校正来构造一个超前调节量,以优化锅炉燃烧控制和机组负荷控制系统。* .*.* 结构特点及降低 NOx 排放的原理河北竹粉燃烧机回火原因

小油煤粉燃烧装置采用了内置式稳燃体,使整个燃烧器的火焰稳定性明显增强。以贫煤为例,使用该燃烧器锅炉的不投油稳燃负荷可以提高到60% MCR,在锅炉的40%~60% MCR负荷阶段投用小油可以随意调峰,机组运行稳定。

小油停用以后,用蒸汽或空气吹扫,使用推进装置自动推出小油,从而避免了小油中的油炭化及堵塞,这时生物质燃烧机就是常规煤粉燃烧器。迄今为止,生物质燃烧机已成功应用于全国100多台电站锅炉(150—1 050 t的直流煤粉燃烧器技术改造。理论分析和应用表明,小油煤粉燃烧器具有低负荷稳燃、节油效果显著、附加阻力不大、改造工作量小和可靠等特点,是目前稳燃负荷在750/0左右又需要调峰的电站锅炉煤粉燃烧器技术改造的理想选择,值得大力推广。

*燃烧器改造概况其主要特征是一次风射流形成与二次风切圆转向相反的小切圆 , 即形成一次河北竹粉燃烧机回火原因 台州发电厂*号炉系上海锅炉厂生产的SG- **0/*- M***型单汽包自然循环、中间再热悬吊式、四角切圆燃烧、兀型露天布置、中储式、固态排渣烟煤炉。为减少锅炉升停炉与助燃用油,在机组大修时对下排*号角一次风喷咀进行微油气化燃烧虑火生物质燃烧机改造更换该层原一次风主生物质燃烧机安装两只微油气化燃烧点火生物质燃烧机及相应辅助系统。既可作为锅炉启动时点火生物质燃烧机及低负荷稳燃燃烧器使用,在正常运行时又可作为主生物质燃烧机使用。大修后于*00*年**月锅炉启动点火点火时采用投*号角微油油运行,油着火良好。继而直接投入*号角下排给粉机运行,煤粉着火较好、燃烧稳定。启动期间燃用的煤种挥发分为**%左右(收到基),低位发热量平均为*0 0** kV k昏启动期间煤质分析见河北竹粉燃烧机回火原因

结论、
提出了生物质燃烧机的小油容量设计方法,生物质燃烧机的计算节油率与现场实测值吻合良好。
生物质燃烧机的冷炉点火讣算节油率大于720/稳燃阶段的计算节油率大于81u

运行时无燃油燃烧的生物质燃烧机就是稳定的常规煤粉燃烧器。

水平浓缩生物质燃烧机应用在辽阳石油化纤公司热电厂的**号炉上这台锅炉为P& BW **0型的**0t/h生物质炉,采用水平浓缩生物质燃烧机进行了技术改造,其它锅炉结构均未改动。经过技术改造后,运行中燃用肠,= **.**/0~*&**/*“,“r= *0***- *****kj/kg的烟煤,达到了如下的技术指标‘* 由图*可见,对于*种倾角的旋流叶片来说,随着上z的增加,即芯管后移,喷口处旋流强度是逐渐小的,这是因为,气流通过旋流叶片之后获得了一定的切向速度,当旋转气流通过芯管的顶端进入到圆形空间之后,按旋转动量矩守恒原理,旋转气流在圆形空间中的平均切向速度降低,故旋流强度下降,同时可以看出,随着三z的增加,旋流强度减小的趋势变的越来越缓慢,这是由于旋转气流由环形扩展为均匀的圆形旋转气流需要一定的空间,在芯管离喷口较近的工况里面,圆形空间的体积较小,不足以使这部分环状的旋转气流扩展成为均匀圆柱状的旋转气流,随着三z的加大,圆形空间体积增大,环状的旋转气流有充足的空间扩展成为均匀圆柱状的旋转气流,所以出现随着三z增加,旋流强度减小的趋势越来越绶慢,可以预测,必将存在一个临界的/*值,当上z大于这个值以后,喷口处旋流强度不再减小,图*的试验结果表明,当/z≥0.**~0.*时,喷口处旋流强度基本不变, 在机组运行稳定时负荷保持不变,辐射能信号快速反映燃料侧扰动,将扰动信号及时反馈给锅炉主控制器,起到抑制扰动的作用。 设计上要采取以下措施:河北竹粉燃烧机回火原因

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